浙江地埋式一體化污水處理設備廠家

浙江地埋式一體化污水處理設備廠家

 20世紀90年代初，荷蘭Wageningen農(nóng)業(yè)大學開始了厭氧膨脹顆粒污泥床(簡稱EGSB)反應器的研究。Lettinga教授等人在利用UASB反應器處理生活污水時，為了增加污水與污泥的接觸，更有效地利用反應器的容積，改變了UASB反應器的結構設計和操作參數(shù)，使反應器中顆粒污泥床在高的液體表面上升流速下充分膨脹，由此產(chǎn)生了早期的EGSB反應器。EGSB反應器實際上是改進的UASB反應器，區(qū)別在于前者具有更高的液體上升流速，使整個顆粒污泥床處于膨脹狀態(tài)，需要反應器具有較大的高徑比。三相分離器是EGSB反應器關鍵的構造，能將出水、沼氣和污泥三相有效分離，使污泥在反應器內有效持留；出水循環(huán)部分是為了提高反應器內的液體表面上升流速，使顆粒污泥與污水充分接觸，避免反應器內死角和短流的產(chǎn)生。

5）內循環(huán)厭氧反應器（IC）

內循環(huán)（IC）厭氧反應器也是在UASB反應器基礎上發(fā)展起來的高效反應器。其依靠沼氣在升流管和回流管間產(chǎn)生的密度差在反應器內部形成流體循環(huán)。IC內循環(huán)厭氧反應器為荷蘭帕克公司的產(chǎn)品，目前帕克公司在有300多臺IC反應器得以應用。IC反應器實際上由兩級UASB構成，底部UASB負荷高，頂部負荷低。因為在一級分離時收集了大量沼氣，其對廢水的擾動減少，使得在二級三相分離中得到更好的氣、水、泥分離效果。二級分離的lC反應器確保了的污泥停留時間，這樣對于處理一些化工廢水有利，因為這些廢水厭氧污泥產(chǎn)量很小。IC反應器具有一個自調節(jié)的氣提內循環(huán)結構，循環(huán)廢水與原水混合將稀釋進水濃度。內循環(huán)作用所帶來的能量使得泥水在底部混合更加充分，從而污泥活性也得到增加。IC反應器的容積負荷(15-30kgCOD/m³)為UASB(7-15kgCOD/m³)的兩倍。該反應器的有機負荷達到UASB反應器的2～4倍。另外，IC厭氧反應器具有高徑比大、上流速度快、有機負荷高、傳質效果好等優(yōu)點，其去除有機物能力遠超過UASB等二代厭氧反應器。

、我廠用A-O法處理含有氨氮的污水，以前運行正常，近經(jīng)常在回流沉淀池出現(xiàn)污泥厭氧反硝化，引起污泥上浮現(xiàn)象，污泥流失，影響出水水質。如何解剖？

答：解決辦法：（1）控制好反硝化條件，盡可能去除硝酸氮；（2）增加沉淀池的出泥量，以降低沉淀池的污泥層高度，使污泥在泥層的停留時間減少，可防止污泥缺氧；（3）條件允許的話（不影響缺氧區(qū)的缺氧環(huán)境）盡可能增加好氧區(qū)的溶解氧，使進入沉淀池的污泥不缺氧。上述條是為了使進入沉淀池的硝酸氮大大減少，不會發(fā)生嚴重的反硝化，后二條措施是即使有大量硝酸氮進沉淀池，但由于不缺氧也就不易發(fā)生反硝化。

2、目前我廠處理規(guī)模為4萬噸/日，有兩個濃縮池，設計污泥量為5600kgDS/d，污泥負荷為50kgDS/m2•d。但因施工造成兩個池的進泥和出泥不平衡且極不容易調整。經(jīng)常造成一池污泥過多發(fā)生厭氧并導致濃縮機負荷過高燒壞電機。

前段時間，在一個濃縮池故障不能及時排除的情況下，采用單池運行，污泥量在4000kgDS/d左右，污泥負荷為61kgDS/m2•d。在此負荷下運行，該池沒有出現(xiàn)因負荷過高而導致濃縮機故障。單池運行比雙池運行管理簡單且出泥穩(wěn)定。試問，濃縮池的負荷可達多少。的范圍又是多少？

答：是管理不當造成的，二池的進泥量可以通過進泥閥調節(jié)的，如果象你所說的因施工問題二池進泥量不能調節(jié)，那濃縮池的出泥量總可以調節(jié)吧，進泥量大，又不能關小，就要增加出泥量，把出泥調節(jié)閘門開大，使池內污泥層下降，這樣可減少濃縮污泥在池內的停留時間，以防污泥發(fā)酵。濃縮池還可以交替運行，運行管理中的調節(jié)手段是多方面的。至于濃縮池的負荷等與污泥含水率、性質等有關，各廠的情況都不同的。

3、MLSS可用懸浮物的方法測定嗎？

答：MLSS只是很粗略地表示污泥中微生物量的多少，當然不能用懸浮物的方法測定，因為MLSS包括固定固體和揮發(fā)固體二類，固定固體是無機物，揮發(fā)固體是有機物+微生物，如果用懸浮物的方法測定。一些溶解性的有機物和游離細菌就流失了。

4、在運行過程中，氧化溝表面有一層厚厚的污泥堆積，粒徑約1mm左右的污泥顆粒泛黃色，時常會造成二沉池大量飄泥，污泥返白，有絮體隨出水一同流出，SV30迅速下降，處理效果喪失，堆積污泥減薄消除。周而復始，請問其成因和控制措施。

答：說明污泥已失去活性，使ESS增加。有二種可能：一是污泥自身氧化；二是污泥中毒。從你所描述的現(xiàn)象看，前者的可能性大，可測定一下比耗氧速率，即內源耗氧速率與基質耗氧速率之比來確定，針對性采取措施。

5、AB法A段如何控制？是從一沉池以等同的流量給A段連續(xù)回流嗎？SV30應控制在多少？是5%-10%嗎？

答：A段的回流比應該大一些，但也不能使污泥在一沉池的停留時間太短，雖然A段主要是吸附為主，但也有一定的生物降解作用的，生物降解大多在沉淀池內進行，只有將吸附在污泥表面的有機物降解，才能恢復吸附能力。應該用MLSS來控制，在污泥沉降性能穩(wěn)定時也可用SV30，要根據(jù)實際情況定，沉降比5%-10%太低。

6、如果一家污水廠運行一兩年處理效果沒達到較佳狀態(tài)，那是不是應該考慮重新培菌（換泥）？換泥跟開始時的培菌有什么不一樣呢？

答：不用換！如果運行條件不變，換了也會一樣的，即使你用優(yōu)勢菌種投加也沒用，只能維持一段時間，重要的是控制好運行條件，如果是設計上的的問題要及時整改。

7、我調試的是工業(yè)廢水。工藝為水解+厭氧+好氧池1+好氧池2+沉淀。由于安裝問題，曝氣池布氣不均勻（圓形曝氣頭曝氣），每個曝氣器處，均有一個類似噴泉上下翻滾（直徑1m左右），曝氣不均，對處理效果有多大影響？還發(fā)現(xiàn)曝氣區(qū)填料掛膜較少，鏡檢有大的后生動物，沒有發(fā)現(xiàn)其它生物，填料生物膜表面為淡黃色，曝氣區(qū)外的生物膜厚達3cm，能給我解示一下嗎？

答：你所說的情況不能說是曝氣不均，是正常現(xiàn)象。還有你說生物膜不多，不知是多少？如生物膜把填料基本覆蓋就很好了，至于說曝氣區(qū)外的生物膜厚達3cm就是嚴重結球了，要采取措施，如用大氣量沖刷和厭氧脫膜等措施。

8、請問有關接觸氧化池的下例問題。

（1）接觸氧化池在放空時，填料上污泥能存活多少時間？

（2）當接觸氧化池處理能力下降時，要不要投加營養(yǎng)？

（3）對于泡沫，加煤油消泡你認為有效嗎，若有效通常要加多少？

答：三個問題回答如下：

（1）接觸氧化池放空后并不是生物膜污泥能存活多長的問題，而是要避免軟性填料曬干而板結，板結后再浸放水中就很難再伸展開，要防止這樣的情況出現(xiàn)；

（2）接觸氧化池處理能力的下降應從多因素考慮，其中生物膜的厚度控制很重要，膜太厚會嚴重影響處理能力，還要注意池放空時只能緩緩放，否則掛有大量生物膜的軟性填料架會倒塌或變形；

（3）化學性泡沫用水噴淋較有效（不能直接用水沖），我不贊同用煤油之類的方法消泡。

9、本廠近一周的進水、出水及生化池各數(shù)據(jù)平均如下：

進水：BOD：253；COD：810；PH：7.9；SS：286；色度：32倍；氨氮：28；總氮：64；總磷：6.0；

出水：BOD：4.8；COD：74；PH：8.1；SS：12；色度：8倍；氨氮：7.6；總氮：22.8；總磷：1.02；

生化池：MLSS：4200；MLVSS：2340；SV%：47.2；污泥指數(shù)：118.9；泥齡是35天。

采用的是改良型活性污泥法處理工藝，目前的進水大約只有2.5萬噸/天（設計是5萬噸），80%以上是工業(yè)廢水，另有少量高濃度的垃圾滲濾液。工藝流程是曝氣沉砂池-后生化池-后二沉池，沒有設置接觸池與水解池。生化池是鼓風機供氣，深水轉碟曝氣，連續(xù)進水時溶解氧達不到1mg/L，停止進水后溶解氧緩慢上升至4-5mg/L左右。進水的嚴重超標及構筑物的缺陷，導致了生化池的負荷很高，且污泥濃縮池很小(180立方)，有相當部分剩余污泥重回到進水泵房去。

現(xiàn)在碰到的問題是：（1）二沉池在進水后經(jīng)常發(fā)現(xiàn)有活性污泥懸浮顆粒，是靜沉時間不足還是難以沉淀？

（2）三個二沉池均發(fā)現(xiàn)聚集的紅蟲（水蚤），水蚤好像是處理水質好的表現(xiàn)，是不是因為污泥濃度高導致大量繁殖？

（3）二沉池有時發(fā)現(xiàn)有薄薄的一層飄泥，是不是污泥的沉降性能很差，生化池曝氣不足？還是污泥回流不及時？

（4）二沉池三角堰板上容易青苔或是藻類滋生，有什么方法克服？

（5）我認為污泥已老化嚴重，要將MLSS控低為3000-3500之間或更低些，增加剩余污泥排放量，降低泥齡，這樣生化池的耐沖擊會不會下降？出水水質會不會上揚？

答：污泥是有些老化，但不算很嚴重，泥齡已達35天，按此推算，污泥負荷不到0.03?？刂颇壳拔勰酀舛鹊?/3就足夠了，應該逐漸減少污泥濃度，水蚤對出水沒影響，分析取樣時不要取到水蚤。還要注意沉淀池泥層控制，二沉池三角堰板上青苔和藻類只能人工清除。

10、我們是石油化工廢水兩級生化處理，一級是圓形*混合式曝氣池，二級是推流曝氣池，一級DO0.2mg/L，二級DO5.0mg/L。這段時間一級生化進水PH8.0，出水6.5，二級生化后PH5.78，超出指標6-9的范圍，這是怎么回事？

答：一級DO低很正常，因為污泥負荷高，一級pH下降的原因可能是負荷太高發(fā)生酸化，二級出水pH下降可能是硝化反應消耗堿度造成的。因為你介紹得太簡單，我也只能簡單分析和推斷

11、氨氮的去除，除了要有充足的碳原和足夠長的污泥齡和保證足夠的回流，回流是回流好氧池出水還是二沉池底部回流？我現(xiàn)在調試氨綸廢水，原來設計回流好氧池出水，可實際上是，若回流量達一倍時，就不能保證前邊缺氧池的厭氧環(huán)境，我?guī)煾嫡f好氧池溶解氧控制在1mg/L左右會好些，這樣說是否對？

答：根據(jù)你介紹的應該是前置反硝化，需回流好氧池的出水和二沉池污泥。你說若回流量達一倍時，就不能保證前邊的缺氧池的厭氧環(huán)境的話不妥，缺氧區(qū)不等于厭氧，DO小于0.5mg/L就可。你師傅說好氧池溶解氧控制在1mg/L左右也是有道理的，這樣可防止缺氧區(qū)DO大于0.5mg/L。

如果好氧區(qū)DO在1左右，出水回流量在一倍時，缺氧區(qū)DO仍大于0.5mg/L時，不能再降低好氧區(qū)的溶解氧，也不要隨意減少出水回流量（進入缺氧區(qū)的硝酸氮會少），此時可在不影響二沉池泥水分離效果的前提下，減少二沉池出泥量，將池內污泥層升高，使污泥在二沉池內的停留時間增加，使之處于缺陷氧或無氧狀態(tài)，這樣也有利于避免缺氧區(qū)DO上升。

二沉池出泥量減少不會影響回流至反應池的污泥量，因為在二沉池內泥層升高的情況下，污泥在泥層中的濃縮時間長了，這種情況下出泥量減少了但出泥的濃度提高了。如果是接觸氧化工藝，出水要回流，污泥就不回流了。我不贊成用前置反硝化。因為出水回流的能耗大，回流量大要求反應池容積也大。關于去除硝化菌的說法不妥，但明白你的意思。

12、（1）近車間試車，造成進水很不正常。昨天COD有6000，而設計只有600。應該采取那些措施，使出水盡快恢復正常？

（2）近空壓機房的風壓有8公斤，而又沒裝減壓閥，他們解釋曝氣管的流量閥一樣可控制壓力。請問一下，是不是風壓過高造成的曝氣不均？

答：進水COD大于設計值的十倍是無法達標的，應增加供氧量，減少排泥量或不排泥，目的就是控制好污泥負荷和供氧量。但要注意：減少排泥量或不排泥是暫時的，當經(jīng)過一個反應時斷后（至少半天）就應該加大排泥量。

上述措施的目的是先讓污泥與高濃度污水混合、吸附，經(jīng)過一段時間后，部分有機物降解，但仍有大部分有機物吸附在污泥上，讓其隨污泥而排出系統(tǒng)，這樣可使系統(tǒng)盡快恢復正常，因為這樣高濃度的廢水一般不會特續(xù)很長時間的。風壓達8公斤是肯定不行的。

13、活性污泥法處理魚類加工廢水，生化部分分三個格池串聯(lián)進行，現(xiàn)在第二、第三生化池出現(xiàn)了大量的泡沫，而化池中沒有泡沫；起初以為是洗滌劑泡沫，但是近在洗滌劑高峰時，將水外排，已經(jīng)有四五天了，依舊沒有好轉而且有增多的跡象，這是什么原因，怎么解決？

答：可能是若卡氏菌引起的生物泡沫，在進水含油脂、負荷低的后段易繁殖。這類泡沫很難用水噴淋消除，只能人工清除或讓部分原水直接超越至后面生化池，可在一定程度上壓抑若卡氏菌繁殖。

14、老裝置改造用來處理氨氮廢水。采用水解+厭氧+兩級好氧（接觸氧化工藝）。污水回流到水解池，污泥回流到厭氧池（缺氧池），如果加大回流，水解池污泥流失很快（水解池由黑變清），并且后面的厭氧池溶解氧可達0.7。

為此嘗試沉淀池底部回流（通過放空管回流），由于回流量限制，氨氮的去除率不理想。請問：前置反硝化工藝，通常是回流的是好氧池出水還是沉淀池出水？

答：應該是二級好氧池的出水回流至缺氧區(qū)，而不是回流至水解池和厭氧池?？赡苁悄銢]*介紹清楚，總感覺這工藝有問題，水解池就是酸化池，主要是通過水解酸化提高廢水的可生化性，應該先了解一下硝化效果是否好，再考慮反硝化問題，還有你說的沉淀池是否是后的沉淀池（沉淀好氧池脫落的生物膜用）？厭氧池后是否有沉淀池？我感覺除了設計問題，還有運行管理問題。

15、現(xiàn)在用SBR工藝處理醫(yī)院污水，目前已經(jīng)投放生活污水和回流污泥（經(jīng)過帶式污泥機出來的污泥1000斤），在鼓風的時候就在十分鐘左右出現(xiàn)大量的白泡沫，水量大概有120立方，是不是進水量大和濃度高呢？下步工作需要什么準備？微生物怎樣培養(yǎng)得更好？如何去控制鼓風時間？出現(xiàn)這樣的問題如何去解決？

答：如用脫水污泥作污泥培養(yǎng)接種用，投加量至少要有效池容的3%，還有營養(yǎng)方面的要求，接種污泥投加量太少了，至于出現(xiàn)泡沫很正常的，污泥形成后會大大減少或消失的。后面的問題是具體的運行控制問題，這里不展開介紹了。

16、我們廠采用厭氧-水解-一級好氧接觸氧化-二級好氧接觸氧化工藝。進水COD在1000mg/L以下；進水氨氮50mg/L；BOD5/COD在0.35以上。出水氨氮無法達標，如何解決？

答：你們的工藝應改變，這樣是無法達標的，進水氨氮50mg/L（總氮還要高），BOD5/COD在0.35以上就不必水解酸化，COD在1000mg/L以下也不*厭氧，可將厭氧池和水解池都改成好氧池(接觸氧化)，反硝化池不必另設，只要將目前的級好氧接觸氧化池的溶解氧控制在0.5以下就可（是假設水解池和厭氧池都改成好氧池的情況下），因為還不了解各方面的具體情況，只是初步的想法。

17、為什么你說“BOD5/COD在0.35以上就不必水解酸化”？

答：因為這樣的B/C比的污水可生化性還可以，污水中不可生化物質在此比值下不算很高，大部分可以被活性污泥吸附而通過剩余污泥排放而去除并使出水達標。還要說明的是所謂不可生化的有機物，其中一部分還是可以降解的，只是生化過程需較長。我說不必酸化并不是酸化效果不好，而是從投資、占地等經(jīng)濟角度考慮。

18、CAST工藝處理城市污水，BOD在80左右，MLSS在4000mg/L左右，目前DO在反應時控制在1.0~3.0，有時DO會超過3.0?，F(xiàn)在污泥灰份較高，在恢復時應具體注意那些方面，大致控制參數(shù)是多少？以上的參數(shù)有什么不妥？

答：根據(jù)所介紹的情況，可能是污泥負荷過低引起污泥老化，應該增加排泥量，減少至選擇池的回流量，減少曝氣時間。

19、廢水硫化物高若用濕式氧化法，要是生成怎么辦？這樣對管壁有腐蝕作用，可能造成管壁塌陷，是否讓硫化物沉淀較好？

答：不存在你說的問題。用濕式氧化法硫化物被氧化成鹽，當然也會有一部分未*氧化的硫代鹽。

20、所加的干污泥量與什么有直接的關系，初次培養(yǎng)應該加多少？

答：接種培養(yǎng)法要多少泥只能是大概的范圍，關鍵還是要經(jīng)驗，否則接種的泥多也沒用。

我曾在這里看到一個貼子，這個單位直接將附近同類廠的化工廢水裝置的活性污泥進行移植培養(yǎng)和馴化，移入的污泥量很大，花了很大的污泥運輸費用，可培養(yǎng)馴化近一個月仍失敗，這就是培養(yǎng)和馴化過程的控制不當造成的。

21、我們采用A2O工藝，現(xiàn)在總磷去除還可以，但是氨氮一直沒降低，調試已經(jīng)有三個月了，我曾經(jīng)看到過一篇文章說不用內回流也可以降氨氮，而我們的內回流不好控制，幾乎沒有，不知道要怎么做才能降低氨氮？

答：根據(jù)你說的情況出水氨氮高于進水與沒有回流無關的，主要還是反應時間不夠，估計這類廢水有機氮較高，由于硝化時間不夠，有機氮的氨化速率大于氨氮的硝化速率，出水氨氮上升也是很正常的，還要確認硝化的基本條件是否控制好。

22、接觸氧化裝置生物膜培養(yǎng)過程中發(fā)現(xiàn)生物膜形成后又會脫落，如何解決和避免呢？

答：生物膜形成而大部分又脫落是很正常的現(xiàn)象，一般脫落后第二次或第三次重新形成后才算是掛膜成功，也就是說次生物膜形成不能算掛膜成功，如果次掛膜后不大量脫落是偶然的，經(jīng)一、二次脫落后才形成才是必然的，大多數(shù)情況下是這樣的。

23、腈綸廢水較難處理，用什么處理工藝合適？

答：腈綸廢水的可生化性較差，含有大量低聚物和SCN等無機性COD，所以先要預處理，如中和，混凝，然后用生化處理，生化處理建議用生物膜法，前面要有酸化工序。

24、接觸氧化池是否用按填料空隙率計算水力停留時間？如何計算？

答：按填料空隙率計算水力停留時間是沒意義的，也算不準，應該是容積負荷和污水在生化池的停留時間。